1 前言

汽輪機的啟停和功率的變化是通過調(diào)節(jié)閥開度的變化，從而改變進入汽輪機的蒸汽流量或蒸汽參數(shù)來實現(xiàn)的。作為汽輪機進汽機構的重要組成部分，調(diào)節(jié)閥氣動性能的好壞會對整個汽輪機機組的經(jīng)濟性產(chǎn)生直接的影響。另外，調(diào)節(jié)閥中閥體的振動現(xiàn)象也存在于實際的運行中，類似閥桿振動、閥桿斷裂、閥座拔起等事故曾經(jīng)發(fā)生1~2，直接影響了機組的安全工作。造成閥體振動的主要原因是調(diào)節(jié)閥內(nèi)汽流流動的不穩(wěn)定，而汽流流動的不穩(wěn)定又與流動的邊界有密切的關系。不合理的流動邊界使流體的流動無法控制，流動中產(chǎn)生的擾動向外擴散和不斷增長，從而造成了汽流流動的不穩(wěn)定。因此，無論是從經(jīng)濟性的角度還是安全性的角度來考慮，研究和分析汽輪機調(diào)節(jié)閥的內(nèi)部流場，優(yōu)化其氣動性能，減小流動損失和穩(wěn)定汽流，提高調(diào)節(jié)閥的流動效率和安全性，最終設計出汽動性能良好的調(diào)節(jié)閥無疑有重要的工程實際意義。

2 汽輪機調(diào)節(jié)閥設計的現(xiàn)狀

目前調(diào)節(jié)閥結構優(yōu)化主要基于冷態(tài)單閥體對比試驗，獲得流量特性、卸載室特性、提升力和相對穩(wěn)定性基本特性，從中挑選出較優(yōu)的型線組合方案，提供定常條件下的設計依據(jù)。實際調(diào)節(jié)閥設計計算主要依據(jù)流動相似理論、流體力學的相關原理和冷態(tài)試驗數(shù)據(jù)來確定設計工況條件下幾個關鍵部位尺寸，比如調(diào)節(jié)閥配合直徑、閥座喉部和出口直徑。傳統(tǒng)設計方法比較簡單，對大部分定常流態(tài)的運行負荷仍是可靠的。

流動相似理論指出：動力相似需要模型和實物兩種流動在時空相似條件下各相似準則數(shù)都相等。與常規(guī)流體機械不同，汽輪機調(diào)節(jié)閥內(nèi)產(chǎn)生非定常流動現(xiàn)象不僅隨機性強，而且極其微妙和敏感。運行現(xiàn)場很難準確捕獲發(fā)生流固耦合現(xiàn)象的根源所在，模化試驗又難于真實重現(xiàn)不穩(wěn)定現(xiàn)象。正是這些原因，調(diào)節(jié)閥模化設計欠缺實測和試驗數(shù)據(jù)，更談不上掌握其內(nèi)部流動規(guī)律，限制了相似理論的應用，例如Strouhal時間相似準數(shù)中參數(shù)的確定至今缺乏研究。也就是說調(diào)節(jié)閥發(fā)生流固耦合現(xiàn)象所涉及的非定常流動缺乏模化設計方法。顯然，從模型設計、加工、試驗到數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換到真實調(diào)節(jié)閥工作狀態(tài)的實物設計完成，整個過程不僅周期長花費大，而且存在不少的不確定性，改進調(diào)節(jié)閥設計方法是十分必要的。

3 調(diào)節(jié)閥設計的新思路

近年來，隨著計算流體力學和計算機技術的飛速發(fā)展，采用數(shù)值模擬手段對復雜流動問題進行研究成為可能。數(shù)值模擬手段不僅可以節(jié)約大量的人力和資金，最重要的特點是可以模擬和展現(xiàn)調(diào)節(jié)閥真實工作在高溫高壓狀態(tài)下時其內(nèi)部流動參數(shù)的變化和分布規(guī)律，尤其對全負荷變化范圍都可以進行細節(jié)信息的獲取。盡管調(diào)節(jié)閥內(nèi)的非定常流動數(shù)值模擬研究還達不到實際要求，但在設計前首先進行調(diào)節(jié)閥全工況范圍的三維真實工作參數(shù)和介質(zhì)的數(shù)值模擬研究不僅彌補了試驗研究的短缺，更重要的是可提供試驗無法獲得的數(shù)據(jù)。如為設計人員提供全面完整的流場信息，從而為降低流動損失、改善閥門穩(wěn)定性提供思路，并能預測調(diào)節(jié)閥運行實況。新的設計方法應該是先選出多種閥門型線組合方案，然后進行大量的數(shù)值模擬，從計算結果中獲得一定量指導性依據(jù)后，針對不同使用要求和配汽方式再進行內(nèi)部流場結構的優(yōu)化，以完善設計。模化試驗僅對典型工況和挑選的閥門型式進行。最終結合試驗和運行數(shù)據(jù)形成完整的設計方案，其設計流程如圖 1 所示。本思路對完善傳統(tǒng)設計方法不僅必要，而且完全可行，既可節(jié)省大量的試驗經(jīng)費，又可使設計水平顯著提高。

圖 1 調(diào)節(jié)閥新設計思路的流程圖

基于上述思路，文中將介紹調(diào)節(jié)閥三維流場的數(shù)值計算方法，并且對某特定工況下的調(diào)節(jié)閥流場進行數(shù)值計算。在充分掌握閥門流動特性和細節(jié)流動信息的基礎上，對閥內(nèi)流場進行初步優(yōu)化。。

4 數(shù)值計算方法

4.1 幾何結構及湍流模型

我們以廠家提供的型線閥為例，基本結構如圖 2 所示，其中三維坐標的X軸為汽流進口方向，Y軸為汽流出口的逆方向，右手定則確定Z軸方向。

圖 2 汽輪機調(diào)節(jié)閥結構示意圖

顯然，調(diào)節(jié)閥工作在高溫高壓蒸汽條件下，其流動為三維、可壓縮、粘性湍流流動。計算采用三維雷諾平均守恒型Navier-Stokes方程，湍流模型先后選用了Realizablek-ε模型和標準k-ε模型，經(jīng)比較，兩者計算結果差別不明顯，最終選用較常用的標準k-ε湍流模型。采用二階差分格式離散方程，用 SIMPLE 算法求解控制方程。氣體狀態(tài)方程計算公式：

P=ρRTa(1+Bρ+Cρ2)

其中：P—汽體壓力；ρ—汽體密度；R—汽體常數(shù)；T—汽體溫度；B和C—系數(shù)。

4.2 計算網(wǎng)格和邊界條件

由于調(diào)節(jié)閥型腔結構復雜，采用分塊結構化網(wǎng)格，圖 3 給出了調(diào)節(jié)閥的三維計算網(wǎng)格示意。基于閥門結構的對稱性，計算時取其一半即可，網(wǎng)格單元數(shù)約為90萬。

圖 3 調(diào)節(jié)閥的三維計算網(wǎng)格

邊界條件按設計數(shù)據(jù)給定的參數(shù)，進口參數(shù)為：進口總壓P0和總溫T0，出口為靜壓P1。因調(diào)節(jié)閥外壁有保溫措施，所以壁面采用絕熱假定與實際有非常好的近似。對壁面附近的粘性支層的處理有兩種方法，即低Re模型和壁面函數(shù)法。壁面函數(shù)法采用半經(jīng)驗公式來反映壁面對近壁區(qū)流動的影響，在工程湍流的計算中得到了較為廣泛的應用。壁面函數(shù)法又可分為兩種：標準壁面函數(shù)法和非平衡壁面函數(shù)法，本文采用標準壁面函數(shù)法。汽流進口考慮到電廠鍋爐管道經(jīng)過長距離輸送的充分混合后均勻進入到汽輪機，因此，計算時調(diào)節(jié)閥進口邊界汽流參數(shù)認為是均勻的，同時只有沿管道的軸向速度Vin。進口湍流脈動動能Kin及耗散率εin參照管流經(jīng)驗公式：

Kin=0.5%×V2in

εin=K3/2in 3/4Cμ/δ

式中：Cμ=0.09，δ—進口截面的當量半徑。

5 算例分析

據(jù)廠家提供的數(shù)據(jù)，的配合直徑D為125mm，閥進口總壓P0為8.820MPa，進口總溫 T0為 808K。定義相對升程 L=L/D，其中L為閥門的提升高度，D為閥門的配合直徑。壓比ε=P1/P0，P1為閥門的出口靜壓力。通過對此種型線閥在不同升程和不同壓比條件下進行大量的數(shù)值計算，能夠掌握閥門的整體流動特性。調(diào)節(jié)閥的流道結構主要分為3個部分：閥腔、閥碟下表面和閥座上表面組成的環(huán)行通道及閥座擴壓通道。汽流由進口流入閥腔的較大空間后，流速有所減小，在閥腔內(nèi)汽流的氣動參數(shù)基本上不發(fā)生變化，但當汽流一進入閥碟和閥座構成的環(huán)行通道后，在極其短的行程中，蒸汽劇烈的膨脹，靜壓迅速降低，流速快速增大，尤其在中小升程。隨著汽流流入閥座擴壓段，其靜壓力又會緩慢的增加直至出口。數(shù)值計算不但能夠掌握調(diào)節(jié)閥的整體流動特點，更為重要的是它可以提供閥內(nèi)流場的細節(jié)信息，從而使設計者能夠通過對流場結構的分析，找出流動不合理的問題所在，并適當?shù)卣{(diào)整現(xiàn)有的閥碟或者閥座的型線，以達到改善閥門通流特性，降低損失，提高閥門穩(wěn)定性的目的。就本文所選取的調(diào)節(jié)閥來講，當整個機組在額定工況下運行時，閥門的相對升程 L=28.8%，壓比 ε=0.95，在此工況下對調(diào)節(jié)閥流場進行數(shù)值計算，其Ma分布如圖 4 所示。

圖4 L=28.8%，ε=0.95 時中分面上的 Ma 等值線圖

整體而言，此工況下汽流的流速不高，Ma數(shù)較小，氣流的流動損失不大。但是在閥碟下方的局部區(qū)域內(nèi)存在的低速氣流，在這一區(qū)域內(nèi)Ma數(shù)很小，其值不足0.1，習慣上此區(qū)域被稱為空穴區(qū)。空穴區(qū)的形成是因為氣流以一定的角度流入閥座，如圖 5 所示。當加速汽流進入閥座時，會使閥碟下部與氣流脫離并在其下方形成一個空穴區(qū)。在粘性輸運的作用下，空穴里的氣體會不斷被其下游的氣流帶走，這種抽吸作用會使空穴內(nèi)壓力下降，形成低壓區(qū)。當空穴內(nèi)汽體壓力下降到一定程度時，它周圍的汽流就會滲入進來填補空穴，就這樣，空穴內(nèi)的汽流一邊不停地被抽吸走，一邊又有汽流進來填補。這種抽吸行為是一種非穩(wěn)態(tài)的流動，空穴中氣壓時刻在變化，這樣就會導致作用在閥碟下部的壓力也發(fā)生脈動變化，進而可能引起閥體振動。此外對于閥門的通流特性來說，空穴區(qū)也是“無用區(qū)”。

圖 5 空穴區(qū)形成的結構示意圖

為了有效地消除空穴區(qū)對閥門穩(wěn)定流動的不利影響，首先我們對圖 4 所示工況的流場進行分析，最直接的想法就是用實體部分填充空穴區(qū)，為此我們在閥碟下方延長出一塊和空穴區(qū)的形狀大小近似相同的部分。改型后的結構如圖 6 所示。

圖 6 改型后的型線結構示意圖

對改型后的調(diào)節(jié)閥在與改型前完全相同的進出口條件下進行數(shù)值計算。其中分面上的Ma數(shù)分布如圖 7 所示。對比圖 4 和圖 7 可以發(fā)現(xiàn)，改型后的閥門整體上仍然維持低Ma數(shù)的流動特點，并且閥碟下方的汽流速度相應增加，同未改型前相比，Ma數(shù)由原來的最低0.05變到0.15以上，也就是說空穴區(qū)基本消失。另一方面改型前后兩閥門的通流量分別為 40.912kg/s 和 41.273kg/s，可見對閥門的改型也并未影響通流能力。為此我們認為改型方案是成功的。

圖 7 改型后調(diào)節(jié)閥中分面上的Ma數(shù)分布

以上我們用一個例子說明了本文所提出的新的調(diào)節(jié)閥設計思路中，通過數(shù)值計算來了解內(nèi)部流場的細節(jié)，在此基礎上找到流場不合理的問題所在，并通過適當?shù)恼{(diào)整閥門型線來優(yōu)化內(nèi)部流場結構，從而達到提高閥門氣動性能的目的，這也是本文所提出的新閥門設計思路中的核心部分。

6 結束語

在深入分析現(xiàn)有汽輪機調(diào)節(jié)閥設計方法的基礎上，提出了新的調(diào)節(jié)閥設計思路。在新的設計思路中引入數(shù)值計算的步驟，通過數(shù)值計算了解閥門內(nèi)部的細節(jié)流動信息，找出流場不合理的問題所在，并通過適當?shù)拇胧└纳坪蛢?yōu)化內(nèi)部流場結構，從而達到提高閥門氣動性能和增強汽流穩(wěn)定性的目的。在此基礎上對典型工況進行模型試驗，最終完成閥門的設計。